پایان نامه ی بررسی اثر گهواره ای ساختمان های بتن آرمه جداسازی شده از پی. pdf

نوع فایل: pdf

تعداد صفحات: 95 صفحه

نکته مهم: برای دریافت فایل پایان نامه به صورت word «قابل ویرایش» با ما تماس بگیرید.

پایان نامه برای دریافت درجه ی کارشناسی ارشد «M.SC»

چکیده:

روش مرسوم طراحی لرزه ای سازه ها مبتنی بر افزایش ظرفیت سازه است. در این رویکرد طراحی لرزه ای، ایجاد ظرفیت باربری جانبی در سازه، با افزایش مقاومت و تامین شکل پذیری آن صورت می گیرد. در نتیجه اجرای این روش، ابعاد اعضای سازه ای و اتصالات افزایش یافته و در سازه، اعضای مهاربند جانبی همچون بادبند یا دیوار برشی یا سایر اعضای سخت کننده در نظر گرفته می شود. این پژوهش مطالعات تحلیلی در ارزیابی قابهای بتنی خمشی را در بر می گیرد. این مدل‌ها برای درک بهتر رفتار سازه شامل تسلیم، سطوح مختلف خطر، شکل پذیری و خرابی مورد استفاده قرار گرفتند. با پیشرفت دانش فنی و تجربه ی زلزله های شدید، به مرور تغییراتی در آیین نامه های طراحی سازه ها به وجود آمده و ضمن تغییر در فلسفه ی طراحی سازه ها، فناوری هایی همچون کنترل لرزه ای غیرفعال سازه ها به کار گرفته شده است. جداسازی لرزه ای نیز، با هدف کاستن آسیب لرزه ای در طراحی و ساخت ساز ه های با اهمیت زیاد پیشنهاد می گردد. با استفاده از این روش، رفتار دینامیکی سازه در حد امکان، در محدوده ی از قبل پیش بینی شده قرار گرفته و میزان آسیب های لرزه ای به اجزای ساز های و غیر سازه ای کاهش می یابد.

بر اساس این تحقیق، توصیه‌هایی در مورد طراحی، آنالیز، مدل‌سازی و نیز جزئیات سازه‌ای در سازه‌های بتنی خمشی پیشنهاد شده است. همچنین، مطالعه ی پارامتری برای پیش بینی پاسخ لرزه ای سازه های بتنی خمشی 5 طبقه با لحاظ شدن پاسخهای محدوده ی غیر الاستیک بررسی شده است. این مدلها در معرض مجموعه ا ی از زلزله های طبیعی تحت رکورد مربوط به زلزله های دور از گسل قرار گرفته و پاسخ بدست آمده با مقادیر حداکثر آنها تحت آنالیز تاریخچه زمانی بدست آمده است. عملکرد سیستم ها با ارزیابی پارامترهای مهندسی پاسخ اصلی سازه ای همچون جابجایی های نسبی داخل طبقه، جابجایی طبقات و برشهای داخل طبقه انجام گرفته است. یافته ها نشان از کاهش در شتاب های سازه و افزایش پریود و جابجایی می دهند. و این به مفهوم آنست که جداساز پایه انرژی را که بوسیله سازه جذب می شود و آسیبی که متحمل می شود را کاهش می دهد و بنابراین اندازه ی اعضا نیز و در نتیجه هزینه می تواند کاهش یابد. همچنین در این تحقیق اثرات حرکت گهواره ای با استفاده از تحلیل های دینامیکی غیرخطی مورد ارزیابی و بررسی قرار گرفته است.

واژه‌های کلیدی: سازه های بتنی خمشی؛ حرکت گهواره ای؛ جداساز لرزه ای؛ دوره تناوب.

مقدمه:

در مقابل ایده ی طراحی و اجرای ساختمان های مقاوم در برابر زلزله، با توجه به آسیب های سازهای و مشکلات بروز کرده برای ساکنان در طی زلزله ها، ایده ی طراحی سازه جداشده از پایه بر اساس کنترل نیروی زمین لرزه از طریق ممانعت از ورود آن به سازه بنا پیشنهاد شده است. این ایده در سال های اخیر در موارد بسیاری در طراحی و اجرای سازه های مهم مورد استفاده قرار گرفته است. مطابق نتایج تحلیلی و آزمایشگاهی، سامانه های سازه ای مجهز به این فناوری پاسخ لرزه ای کمتری نسبت به سازه های معمول خواهند داشت (Quaranta, Marano et al. 2014).

کاهش شتاب با توجه به رفتار نیرو-تغییر مکان جداسازها انجام می پذیرد و نیاز به کاهش شتاب ممکن است منتهی به سامانه ی جداسازی با سختی کمی گردد که این خود احتمال بوجود آمدن تغییر مکانهای قابل توجه در طی زلزله را افزایش می دهد(Di Massa, Russo et al. 2013, Huang, Liu et al. 2014). از اینرو ساز و کارهایی به منظور استهلاک انرژی در سامانه ی جداسازی تعبیه می گردد تا ضمن محدود نمودن تغییر مکان، شتاب سازه نیز کاهش یابد. این میرایی همچنین پدیده ی تشدید پاسخ ناشی از وجود مولفه های با دوره ی تناوب بالا در حرکت زمین را کاهش می دهد. اما در عین حال باید توجه نمود که در برداشتن میرایی زیاد در سامانه ی جداساز خود موجب افزایش نیروی منتقل شده به سازه می گردد و باید مورد توجه قرار گیرد(Li, Zhao et al. 2012).

بنابراین لازم است یک سامانه ی جداسازی دارای قابلیتهای زیر باشد:

1- بتواند نیروهای قائم ناشی از وزن و پاسخ زلزله در زمان زلزله را تحمل کند؛

2- در جهت افقی انعطاف پذیری لازم را تامین نماید؛

3- قابلیت جذب انرژی داشته باشد.

این قابلیتها می تواند به طور همزمان در یک وسیله تامین شود یا به کمک چند وسیله آن ها را برای سامانه ی جداسازی فراهم آورد.

در جداسازی لرزه ای کل یا بخشی از سازه برای کاهش پاسخ لرزه ای آن بخش در زمان زلزله از زمین یا قسمت های دیگر سازه جدامی شود. این کار با استفاده از جداسازهایی که بر اساس مشخصات دینامیکی سازه، اهداف عملکردی مورد نظر طراح و شرایط خطر لرزه ای ساختگاه، طراحی و ساخته شده اند صورت می گیرد(Luco 2014). وظیفه ی اصلی این جداسازها ایجاد فاصله بین دوره ی تناوب طبیعی سازه و محدوده ی دوره ی تناوب حاکم در ارتعاش زمین لرزه احتمالی در محل سازه ی مورد نظر است. علاوه بر این، انرژی ارتعاشی ناشی از زلزله نیز با کمک سازوکارهای مختلفی جذب شده و از انتقال آن به سازه جلوگیری می گردد (Ryaboy 2014).

جداساز سامانه ای است که سازه روی خود را از بخش زیرین خود جدا می کند. برای اینکه در زمان بروز زلزله هیچ نیرویی به سازه منتقل نشود، لازم است این سامانه، سازه را به حالت شناور درآورد(Mishra, Roy et al. 2013). این امر با توجه به نیاز به کنترل تغییر مکان های نسبی جانبی در زمان تحریک زلزله از نظر اجرایی درست و امکان پذیر نیست. دو گروه اصلی از جداسازهای لرزه ای برای کنترل نیروی منتقل شده به روسازه در ساختمآنها استفاده می شوند:

الف- استفاده از جداسازهای لاستیکی برای افزایش دوره ی تناوب طبیعی سازه؛

ب- استفاده از جداسازهای اصطکاکی و کنترل حداکثر نیروی منتقل شده به روسازه و استهلاک انرژی در محل جداساز.

روش جداسازی لرزه ای در زمینه ی مقاوم سازی و بهسازی لرزه ای سازه های موجود نیز قابل کاربرد است. این روش با توجه به آزادی عملی که در اختیار طراحان و مجریان قرار می دهد در بسیاری از پروژه های بهسازی لرزه ای نیز مورد توجه قرار گرفته است. در این حال نحوه ی اجرای عملیات بهسازی لرزه ای و نصب جداسازها نیاز به برنامه ریزی و دقت کافی دارد.

جداسازها باید مقاومت لازم برای تحمل وزن سازه روی خود را داشته باشند. در عین حال جداسازهای لاستیکی باید در جهت افقی به اندازه ی کافی نرم باشند.  در زمان طراحی توجه به این نکته ضروری است که با نر متر شدن جداسازها، تغییر مکان نسبی بین زمین و سازه افزایش می یابد. به این ترتیب تغییر مکان نسبی تراز جداسازی و پاسخ شتاب سازه همواره با هم نسبت عکس دارند. در این شرایط با انتخاب سازوکار استهلاک انرژی مناسب در سامانه ی جداسازی لرزه ای می توان هم به کاهش مورد نیاز در شتاب مجموعه دست پیدا کرد و هم میزان تغییر مکان نسبی ذکر شده را در محدود هی مورد نظر طراحی نگاه داشت. به این ترتیب، از جداسازها، قابلیت تحمل بار، تغییر مکان های زیاد و بازگشت به محل اولیه پس از پایان یافتن زلزله انتظار می رود.

در جداسازهای اصطکاکی ضریب اصطکاک مناسب عامل کنترل نیروی انتقالی به روسازه و همچنین کنترل تغییر مکان جانبی سازه خواهد بود.

از سوی دیگر این نوع جداسازها ممکن است باعث انتقال ارتعاشات با فرکانس های نسبتا زیاد به سازه گردند. از این رو استفاده از این تجهیزات در جداسازی سازه هایی که ابزار دقیق و حساس به ارتعاش در فرکانس های بالا در آن ها نصب خواهد شد باید با مطالعه ی دقیق صورت پذیرد.

مسایل اقتصادی، اجرایی و دوام این تجهیزات در زمان طراحی و ساخت آن ها باید مورد توجه قرار گیرد. جداسازی موفق یک سازه خاص، مستلزم انتخاب، طراحی و ساخت سامانه ی جداسازی مناسب برای آن است. علاوه بر تامین انعطا فپذیری جانبی کافی و میرایی مناسب، همانطور که قبلا نیز ذکر شد سامانه ی جداسازی باید قادر باشد تا پس از اتمام ارتعاش زلزله به وضعیت اولیه ی خود بازگردد. این سامانه ها باید سختی قائم زیادی برای جلوگیری از تاب خوردن و حرکت گهواره ای سازه و سختی اولی هی کافی برای جلوگیری از حرکت های ناخواسته ی ناشی از وزش باد و لرز ه های با دامنه های کم داشته باشند.

فهرست مطالب:

چکیده

فصل 1: مقدمه

1-1- مقدمه

1-1-1- کلیات

1-1-2- اهداف کلی این تحقیق

1-1-3- ساختار تحقیق

فصل 2: مروری بر منابع

2-1- مقدمه

2-2-  طراحی سیستم های جداسازی لرزه ای

2-2-2- طراحی واحدهای جداساز

2-2-2-1-  طراحی جداسازهای لاستیکی با میرایی زیاد و جداسازهای لاستیکی با ورقه های فولادی

2-2-2-2- طراحی جداسازهای لاستیکی با هسته ی سربی

2-2-2-3- طراحی جداسازهای اصطکاکی- پاندولی

2-2-3- حرکت گهواره ای

فصل 3: روش تحقیق

3-1- مقدمه

3-2- علت انتخاب روش

3-3- تشریح کامل روش تحقیق

3-3-1- روش تحقیق تحلیلی

3-3-2- روش تحقیق آماری

3-3-3- متغیرهای مورد ارزیابی

3-3-3-1- اثرات ناشی از تناوب طبیعی سیستم جداساز

3-3-3-2- اثرات ناشی از محتوای فرکانسی تحریک زمین

3-3-3-3- اثرات ناشی از حرکات گهواره ای کلی سازه

3-3-4- روش مدلسازی

3-3-4-1- مدل سازه ای

3-3-4-2- تحریکات زمین لرزه

فصل 4: نتایج و تفسیر آنها

4-1- مقدمه

4-1-1-1- اثرات ناشی از تناوب طبیعی سیستم جداساز

4-1-1-2- اثرات ناشی از تناوب طبیعی نیروی جانبی

فصل 5: جمع‌بندی و پیشنهادها

5-1- مقدمه

5-2- جمع بندی

5-3- نتیجه گیری

مراجع

فهرست اشکال

شکل (2-1) مدل های مختلف نیرو-تغییر مکان برای جداسازها

شکل (2-2) جداساز لاستیکی با ورقه های فولادی

شکل (2-3) عامل های A و Af

شکل (2-4) عرفی پارامترهای 

شکل (2-5) پارامترهای مورد نیاز در تعریف چرخش جداساز

شکل (2-6) رفتار غیرخطی جداساز لاستیکی با هسته ی سربی

شکل (2-7) ساختمان جداساز لاستیکی با هسته ی سربی

شکل (2-8) بخش های مختلف یک جداساز

شکل (2-9) بخش های مختلف یک جداساز اصطکاکی پاندولی

شکل (2-10) مدل شماتیک حالت گهواره ای

شکل (2-11) پدیدهی‌آپلیفت و تقاضاهای دورانی افزایش یافتهای روی اتصالات مجاور

شکل (3-1) طرح شماتیک از مدل سازه

شکل (4-1) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف جداساز برای کنترل جابجایی

شکل (4-2) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر جابجایی

شکل (4-3) نسبت جابجایی سازه جداسازی شده به جداسازی نشده برای متغیر جابجایی

شکل (4-4) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای جداساز برای کنترل جابجایی

شکل (4-5) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر جابجایی در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-6) نسبت جابجایی سازه جداسازی شده به جداسازی نشده برای متغیر جابجایی در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-7) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف جداساز برای کنترل دریفت

شکل (4-8) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر دریفت

شکل (4-9) نسبت دریفت سازه جداسازی شده به جداسازی نشده

شکل (4-10) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف جداساز برای کنترل دریفت

شکل (4-11) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر دریفت در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-12) نسبت دریفت سازه جداسازی شده به جداسازی نشده در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-13) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای جداساز برای کنترل برش طبقات

شکل (4-14) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر برش طبقات در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-15) نسبت برش داخل طبقه سازه جداسازی شده به جداسازی نشده در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-16) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای جداساز برای کنترل برش طبقات

شکل (4-17) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر برش طبقات در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-18) نسبت برش طبقات سازه جداسازی شده به جداسازی نشده در حالت مقید نشدن پایه

شکل (4-19) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای جداساز برای کنترل جابجایی

شکل (4-20) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر جابجایی

شکل (4-21) نسبت جابجایی سازه جداسازی شده به جداسازی نشده برای متغیر جابجایی

شکل (4-22) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای جداساز برای کنترل برش طبقات

شکل (4-23) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر برش طبقات

شکل (4-24) نمودار کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای جداساز برای کنترل دریفت

شکل (4-25) درصد کارایی جداسازی با دوره تناوب های مختلف برای متغیر دریفت

شکل (4-26) نسبت دریفت سازه جداسازی شده به جداسازی نشده

فهرست جداول:

جدول (3-1) مقاطع مورد استفاده در سازه 5 طبقه

جدول (3-2) مشخصات مصالح

جدول (3-3) ویژگی های کلی زلزله های مورد استفاده

منابع و مأخذ:

Akkar, S. and A. Metin (2007). "Assessment of improved nonlinear static procedures in FEMA-440." Journal of Structural Engineering 133(9): 1237-1246.

Association, P. C. (2008). ACI 318-08 & PCA Notes on 318-08: Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary, American Concrete Institute.

Bhuiyan, A., et al. (2009). "A rheology model of high damping rubber bearings for seismic analysis: Identification of nonlinear viscosity." International Journal of Solids and Structures 46(7): 1778-1792.

Bommer, J. J. and A. B. Acevedo (2004). "The use of real earthquake accelerograms as input to dynamic analysis." Journal of Earthquake Engineering 8(spec01): 43-91.

Butterfield, G. and G. Gottardi (1993). Simplifying transformations for the analysis of shallow foundations on sand. Proc. 5th Int. Offshore and Polar Eng Conf.

Butterfield, V., Michael W, et al. (1985). "Multispectral analysis of magnetic resonance images." Radiology 154(1): 221-224.

Di Massa, G., et al. (2013). "System structure identification and adaptive control of a seismic isolator test rig." Mechanical Systems and Signal Processing 40(2): 736-753.

FEMA, A. (2005). "440, Improvement of nonlinear static seismic analysis procedures." FEMA-440, Redwood City.

Georgiadis, J. and I. Catton (1985). "Free convective motion in an infinite vertical porous slot: the non-Darcian regime." International journal of heat and mass transfer 28(12): 2389-2392.

Georgiadis, M. and R. Butterfield (1988). "Displacements of footings on sand under eccentric and inclined loads." Canadian Geotechnical Journal 25(2): 199-212.

Hamburger, et al. (2003). Performance-based engineering of buildings and infrastructure for extreme loadings. Proceedings, AISC-SINY Symposium on Resisting Blast and Progressive Collapse. American Institute of Steel Construction, New York.

Huang, X., et al. (2014). "Vibration isolation characteristics of a nonlinear isolator using Euler buckled beam as negative stiffness corrector: A theoretical and experimental study." Journal of Sound and Vibration 333(4): 1132-1148.

Huang, X. C., et al. (2014). "Effects of stiffness and load imperfection on the isolation performance of a high-static-low-dynamic-stiffness non-linear isolator under base displacement excitation." International Journal of Non-Linear Mechanics 65: 32-43.

Jennings, P. C., et al. (1968). "Simulated earthquake motions."

Kronseder, H. and W. Wiess (1979). Method and device for cleaning bottle filling machines and the like, Google Patents.

Li, B., et al. (2012). "Modeling and analysis of a multi-dimensional vibration isolator based on the parallel mechanism." Journal of Manufacturing Systems 31(1): 50-58.

López-Menjivar, M. (2004). Verification of a displacement-based Adaptive Pushover method for assessment of 2-D Reinforced Concrete Buildings, PhD Thesis, European School for Advances Studies in Reduction of Seismic Risk (ROSE School), University of Pavia, Italy.

Luco, J. E. (2014). "Effects of soil–structure interaction on seismic base isolation." Soil Dynamics and Earthquake Engineering 66: 167-177.

Marsden, C., et al. (1977). "Electron diffraction study of the molecular structure of bis (trifluoromethyl) peroxide." Journal of Molecular Structure 39(2): 253-262.

Mishra, S. K., et al. (2013). "Reliability-based-design-optimization of base isolated buildings considering stochastic system parameters subjected to random earthquakes." International Journal of Mechanical Sciences 75: 123-133.

Murty, S. N., et al. (2015). "Failure analysis of a vibration isolator used in launch vehicle applications." Case Studies in Engineering Failure Analysis 3: 1-9.

Quaranta, G., et al. (2014). "Parametric identification of seismic isolators using differential evolution and particle swarm optimization." Applied Soft Computing 22: 458-464.

Ryaboy, V. M. (2014). "Static and dynamic stability of pneumatic vibration isolators and systems of isolators." Journal of Sound and Vibration 333(1): 31-51.

Sable, K., et al. (2000). "Comparative Study of Seismic Behavior of Multistory Flat Slab and Conventional Reinforced Concrete Framed Structures." International Journal of Computer Technology and Electronics Engineering (IJCTEE) 2(3): 17-26.

Taylor, J. B. (1981). On the relation between the variability of inflation and the average inflation rate. Carnegie-Rochester Conference Series on Public Policy, Elsevier.

Uriz, M., Patxi, et al. (2008). "Model for cyclic inelastic buckling of steel braces." Journal of Structural Engineering 134(4): 619-628.

مقاله در مورد ساختمان بتنی

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

تعداد صفحه:24

 فهرست مطالب

اجزای تشکیل دهنده یک ساختمان بتنی بشرح زیر می باشد:

1- پی

2- ستون

3- تیرهای اصلی

4- سقف

5- دیوار

قالب بندی- بتن ریزی- قالب برداری ستونها:

کارگاه تهیه شن و ماسه:

دانه های نامطلوب از نظر شکل:

مواد نامطلوب در شن و ماسه و اندازه دانه ها:

انبار کردن و نگهداری مصالح بتن:

اختلال بتن:

اجزای تشکیل دهنده یک ساختمان بتنی بشرح زیر می باشد:

1- پی

2- ستون

3- تیرهای اصلی

4- سقف

5- دیوار

قسمت اول: پی که ممکن است از پی های نقطه ایی برای ساختمانهایی که بار آن بطور متمرکز به زمین منتقل می شود ساخته گردد در این صورت لایه های پی های تکی یا نقطه ایی به شرح زیر است:

الف) زمین مناسب    ب) بتن مگر      ج) میلگردهای کف پی

د) بتن اصلی        هـ) میلگروهای ریشه

ارتفاع پی های نقطه ایی در هر مورد با توجه به بار وارده تعیین می گردد. پی های نقطه ای تا ارتفاع 40 سانتیمتر را باید یک پله اجراء نمود و از 40 سانتیمتر تا 25/1 متر را می توان بصورت دو پله و از ارتفاع 25/1 متر به بالا را می توان بصورت چند پله اجرا نمود.

قسمت دوم: ستون

قالب بندی- بتن ریزی- قالب برداری ستونها:

اگر ارتفاع ستون زیاد باشد بهتر است بوسیله قیف و لوله سطح شیبدار ایجاد نموده و بتون را به ته قالب هدایت کرد. و بتدریج که قالب را پر می کنند می توان با نواختن ضربه های ملایم و یکنواخت به بدنه قالب بتون را جابجا کرد تا بتون ریخته شده کرمو نباشد در مورد ستونها معمولا به محض آنکه بتن حالت روانی خود را از دست بدهد و بتواند شکل هندسی خود را حفظ کند قالب آنرا باز می کنند و این در حدود 48 ساعت بعد از بتون ریزی می باشد زیرا در غیر اینصورت آب دادن به بتون براحتی میسر نیست و ممکن است بتون خشک شده و بسوزد.(شکل 1)

شکل 1

قسمت سوم: تیر

تیرها قسمتی از ساختمان بتونی می باشد که بار سقف را به ستون منتقل نموده و ستون به پی و بالاخره پی به زمین منتقل می نماید در ساختمانهائی که سقف آن تیرچه بلوک بوده و یا دال بتونی ریخته شده در محل می باشد معمولا سقف و تیر را یک پارچه بتون ریزی می نماید ولی در ساختمانهائی که از سقف پیش ساخته استفاده می نمایند. ابتدا تیرهای اصلی را آرماتوربندی نموده و بتن ریزی می نمایند آنگاه سقف را روی آن قرار می دهند.

شکل T تیرهای بتنی اغلب با مقطع مربع و یا مستطیل می باشد در ساختمانهای بتنی از تیر نیز استفاده می نمایند مقطع تیرها در ساختمانهای بتنی معمولی در تمام طول تیر تغییر نمی کند ولی گاهی برای صرفه جوئی مقطع تیر را در طول تیر تغییر می دهند و یا بصورت ماهیچه در نزدیکی تکیه گاه سطح مقطع را اضافه می نمایند ولی در هر حال تغییر سطح مقطع باید بصورت تدریجی بوده و نسبت افزایش ارتفاع و یا عرض در طول تیر از 1 به 3 تجاوز ننماید.

تمام آرماتورهای طولی باید در محل تلاقی به آرماتورهای عرضی بسته شوند اگر عرض تیر از 35 سانتیمتر تجاوز کند حداقل قطر آرماتور عرضی 6 میلیمتر می باشد و اگر ارتفاع از 60 سانتیمتر تجاوز کند حداقل قطر آرماتور عرضی 10 میلیمتر می باشد. اگر برای پوشش تیر یا سقفی در ساختمانی از سقف کاذب استفاده می شود باید در موقع آرماتور بندی و قبل از بتن ریزی میله گردهائی در آرماتور بندی پیش بینی نموده تا بعدا سقف کاذب را به آنها متصل نمائیم.(شکل 2)

شکل 2

قالب بندی و بتن ریزی تیرهای اصلی:

قبل از بستن صفحه قالب زیر تیرهای اصلی باید ارتفاعات کلیه ستونها اندازه گرفته شده(دوربین یا شیلنگ تراز) و در یک سطح واقع شود بعد بتن ریزی اصلی شروع شود زیرا در غیر اینصورت این چند سانتیمتر بلندی در داخل تیر واقع شده و از یک پارچه بودن بتن جلوگیری کرده موجب ضعف تیر خواهد شد.

بررسی اثر تغییرات سختی خاک بر پی گسترده

نویسنده: [ حمیدرضا منصوری ] - کارشناس ارشدژئوتکنیک مدرس دانشگاه آزاد اسلامی واحدچالوس

خلاصه مقاله:

مدول عکس العمل بستر یک پارامتر مهم در تحلیل و طراحی پی ها می باشد لیکن امروزه مهندسان بدون در نظر گرفتن شرایط یک محیط پیوسته برای خاک ها این پارامتر را در سرتاسر پی به صورت ثابت و یکنواخت معرفی و محاسبات خود را براساس این فرض ارائه می نمایند. پارامتر K را میتوان در نرم افزار SAFE به طور مستقیم و بی واسطه معرفی نمود. امروزه این نرم افزار در ساختارهای اجرائی جهت انجام محاسبات پی معرفی شده و از انجایی که وضیت خاک بستر دراین نرم افزار تنها با این پارامتر شناخته می شود لزوم به کارگیری تعریفی مناسب برای آن ضروری به نظر می رسد در این تحقیق پی گسترده ای را به نوارهایی با عرض های مشخص در سرتاسر پی تقسیم نمودده و های مختلف به هر کدام از این نوارها اختصاص داده می شود این روش که تقریبا مشابه روش شبه مزدوج یکی از موارد تحلیل غیرکلاسیک پی های گسترده با روش غیر صلب می باشد با یک پی گسترده با ضریب عکس العمل ثابت مقایسه و نتایج بررسی اثرات تغییرات سختی خاک زیر آن را در دو حالت بیان شده است این کار بر روی سه ساختمان 4و 6 و 8 طبقه با شرایط یکسان از جهت ستون گذاری و مصالح مصرفی و عمق پی و دیگر شرایط انجام شده است نتایجی همچون تغییرات تنش و نشست و مقادیر میله گردهای مصرفی از جمله نتایجی می باشند که با هم مقایسه شده و به صورت اشکال و جداول و نمودارها ارائه گردیده است درا ین تحقیق نشان داده شده است که تغییرات سختی خاک در زیر یک پی گسترده تاثیر بسزایی در طراحی آن خواهد داشت.

کلمات کلیدی:

 مدول عکس العمل بستر ، تغییرات سختی خاک ، طراحی پی های گسترده ، نرم افزار SAFE

دانلود پاورپوینت مراحل اجرای شمع بتنی درجا

پاورپوینت مراحل اجرای شمع بتنی درجا در 44 اسلاید و قابل ویرایش می باشد.

مقدمه

شمع درجا از خانواده شمع های بتنی می باشد و نام های دیگر آن شمع درجا ، شمع ساخته شده در محل، شمع ریختنی، شمع جایگزینی و شمع بدون تغییر مکان می باشد. شمع درجا به دلیل نامحدود بودن در قطر و عمق حفاری دارای بیشترین کاربرد و تنوع در بین تکنولوژی های اجرای پی های عمیق می باشد.

در شمع های درجا ابتدا توسط ماشین آلات حفاری یک چاه با مقطع و عمق مورد نظر در زمین حفر شده و سپس در داخل آن اقدام به بتن ریزی با مصالح مرغوب می نمایند که البته این بتن می تواند مسلح یا غیر مسلح باشد.

انواع شمع بتنی درجا

a: شمع درجای معمولی

b: شمع انباره ای یا کف پهن(پدستالی)

بسته به شرایط  ممکن است ترکیبی از روش های بالا اجرا شود.

و .........

تخریب و ساخت توسط شرکت عمرانی معین پویندگان برای یک ساختمان چهار طبقه

این گزارش پیرامون تخریب و ساخت توسط شرکت عمرانی معین پویندگان برای یک ساختمان چهار طبقه می باشد که کارهای آن در چند مرحله صورت می گیرد.

تخریب

ابتدا تخریب بنای قدیمی جهت آماده سازی محل اجرای ساختمان جدید و احداث پروژه مسکونی جدید در این مرحله با توجه به اهمیت مکان و همچنین بناهای اطراف بایستی ساختمان تخریب گردد .اولین قدم در تخریب بنای قدیمی توجه به نوع بناهای اطراف آن از حیث استحکام می باشد که در این پروژه بناهای سه طرف آن که سمت غرب و شرق آن ساختمان مسکونی قدیمی و فاقد اسکلت بندی بوده و فونداسیون هم ندارند و ساختمانهایی بسیار ضعیف از نظر بار جانبی می باشند و سمت شمال آن هم که دیوار حیاط همسایه می باشد که آن هم به جهت قدیمی بودن و همچنین مجاورت با باغچه دارای پی بسیار ضعیف وقابل نشست می باشد .

لذا با توجه به دو طبقه بودن ساختمان به محض تخریب طبقه دوم بایستی دیوارهای همسایه های شرقی وغربی شمع بندی گردد و از وارد کردن ضربه های خیلی زیاد به آنها خودداری کرد پس از تمام شدن تخریب طبقه دوم نوبت به تخریب طبقه اول می گردد که در اینجا با توجه به اینکه نسبت ارتفاع پروژه از ارتفاع دو بنای مجاور کمتر است و به جهت اینکه این بناها بصورت ناخواسته تکیه گاه هم در برابر نیروهای جانبی بوده اند لذا کار کمی مشکلتر می گردد و باید بسیار با احتیاط این طبقه برداشته شود .

به محض برداشته شدن سقف طبقه اول و تخلیه نخله ها شمع هایی بصورت مایل از وسط ساختماندر حال تخریب به ساختمان ها ی مجاور زده می شود سپس نسبت به برداشتن دیوارهای جانبی پروژه اقدام گردد تا اینکه ریشه دیوارها نیز بیرون بیاید .

و بدین صورت تقریبا کار تخریب پایان می یابد .اما قسمت مشکل تر اجرای پروژه در خاکبرداری آن است .زیرا با توجه به نقشه یک طبقه جهت استفاده برای مکان ورزشی و….بایستی ارتفاع پایین تر از سطح زمین ساخته شود . بدین منظور ابتدا تا نصف پلان زمین دردو جهت هر دو ساختمان شرقی وغربی خوب شمع بندی می گرددتا آنکه ارتفاع آن تقریبا نیمی از پلان ساختمان باشد خاک آن نیم دیگر زمین تا ارتفاع مورد نظر برداشته می شود. در این مرحله از قسمت خاک برداری شده زیر ساختمانها شمع بندی می شود . البته لازم به ذکر است که گود برداری با فاصلاه یک متر ویا هفتاد سانتی متر از دو ساختمان صورت می گیرد.سپس بوسیله کارگر و نه با لودر جای چند شمع از جداره گود برداشته می شود تا شمعها دقیقا در مرز ساختمانها کاشته شوند

و بدین صورت نصف بعدی هم گود برداری می شود .البته بایستی توجه داشت که پای شمع هاییکه در زیر ساختمان قرار می گیرند چه شمع های مایل و چه شمع های عمودی نبایستی شناژها قرار گیرند در مورد شمع های عمودی باید در ارتفاع تا یک متر بالاتر از سطح گود قرار گیرند تا در داخل بتن فونداسیون قرار نگیرند و برای فونداسیون مشکلی پیش نیاید . و بدین صورت کار خاکبرداری هم پایان می گیرد .

و ...

تعداد صفحات : 40